AN-2016：使用ADuM4136隔离式栅极驱动器和LT3999 DC/DC转换器 驱动1200 V SiC电源模块
简介
电动汽车、可再生能源和储能系统等电源发展技术的成功取决于电力转换方案能否有效实施。电力电子转换器的核心包含专用半导体器件和通过栅极驱动器控制这些新型半导体器件开和关的策略。
目前最先进的宽带器件，如碳化硅(SiC)和氮化镓(GaN)半导体具有更高的性能，如600 V至2000 V的高电压额定值、低通道阻抗，以及高达MHz范围的快速切换速度。这些提高了栅极驱动器的性能要求，例如，通过去饱和以得到更短的传输延迟和改进的短路保护。
本应用笔记展示了ADuM4136栅极驱动器的优势，这款单通道器件的输出驱动能力高达4 A，最大共模瞬变抗扰度(CMTI)为150 kV/μs，并具有包括去饱和保护的快速故障管理功能。
与Stercom Power Solutions GmbH协作开发，用于SiC功率器件的栅极驱动单元(GDU)展现了ADuM4136的性能（参见图1）。电路板采用双极性隔离电源供电，其基于使用LT3999电源驱动器构建的推挽式转换器。此单片式高压、高频、DC/DC转换驱动器包含具有可编程限流功能的1 A双开关，提供高达1 MHz的同步频率，具有2.7 V至36 V的宽工作范围，关断电流<1 μA。
该解决方案采用SiC金属氧化物半导体场效应晶体管(MOSFET)电源模块(F23MR12W1M1_B11)进行测试，SiC模块提供1200 V的漏源击穿电压、22.5 mΩ典型通道电阻和100 A脉冲漏电流能力，最大额定栅极源极电压为−10 V和+20 V。
本应用笔记评估了该解决方案生成的死区时间，并分析研究GDU引入的总传输延迟。通过去饱和检测，测试了对SiC器件的过载和短路保护功能。
测试结果表明，该解决方案响应快速。
测试设置
用于报告测试的完整设置如图2所示。在电源模块两端提供高压直流输入电源(V1)。在输入端添加1.2 mF、去耦箔电容组(C1)。输出级为38 μH电感(L1)，在去饱和保护测试过程中可将其连接至电源模块的高边或低边。表1总结了测试设置功率器件。
| 器件 | 值 |
| V1 | 0 V至1000 V |
| C1 | 1.2 mF |
| SiC电源模块(FF23MR12W1M1_B11) | 1200 V、23 mΩ |
| L1 | 38 μH |
图4中所示的GDU接收来自脉冲波发生器的开关信号。这些信号传送至死区时间产生电路，由LT1720 超快、双通道比较器来实现，比较器的输出馈入两个ADuM4136器件。ADuM4136栅极驱动器向栅极端发送隔离信号，并从电源模块中的两个SiC MOSFET的漏极端接收隔离信号。栅极驱动器的输出级由推挽式转换器提供隔离电源，该转换器使用了由外部5 V直流电源供电的LT3999 。DC/DC驱动器。SiC模块的温度测量使用了ADuM4190高精度隔离放大器。ADuM4190由LT3080低压差(LDO)线性稳压器供电。
图3展示了实验连接设置，表2描述了去饱和保护测试中使用的设备。
| 设备 | 制造厂商 | 产品型号 |
| 示波器 | Rohde & Schwarz | HMO3004，500 MHz |
| 直流电源 | Komerci | QJE3005EIII |
| 栅极驱动单元(GDU) | Stercom | SC18025.1 |
| 脉冲波发生器 | IB Billmann | PMG02A |
| 数字万用表(DMM) | FLUKE | Fluke 175 |
| 高压差分探针 | Testec | TT-SI 9010 |
| AC Rogowski电流探针 | PEM | CWT mini |
测试结果
死区时间和传输延迟
硬件死区时间由GDU引入，以避免半桥电源模块中出现短路，这在打开或关闭高边和低边SiC MOSFET时可能会发生（请参见图4）。请注意，延迟的PWM_B信号在本文中表示为PWM_B_D。
在传输延迟测试中，在底部驱动器的信号链上测量死区时间，其由GDU PWM_B信号的（有效低电平）输入激发。 死区时间通过使用电阻电容(RC)滤波器和LT1720超快比较器生成。图5至图8显示传输延迟测试的结果。表3描述了图5至图8所示的信号。
| 符号 | 信号功能 | 通道号 |
| VGS_B | MOSFET栅极 | 2 |
| PWM_B_D | 比较器后 | 3 |
| PWM_B | GDU输入 | 4 |
当PWM_B输入信号被拉低时，比较器将其延迟PWM_B_D输出状态从高变为低，死区时间由RC电路确定（~160 ns，参见图5）。
当SiC MOSFET关断，且PWM_B输入信号被拉高时，与SiCMOSFET开启时测量的延迟时间相比，PWM_B_D延迟时间可以忽略不计(~20 ns)，如图6所示。
开启和关断时在PWM_B_D死区时间生成和VGS_B信号切换后测得的延迟时间如图7和图8所示。这些延迟时间比较短暂，分别为66 ns和68 ns，是由ADuM4136。引入的延迟。
开启时的总传输延迟时间（死区时间加上传输延迟）约为226 ns，关断时的总传输延迟时间约为90 ns。表4总结了传输延迟时间的结果。
| 事件 | 切换信号，高-低 | 切换信号，低-高 | 死区时间(ns) | 驱动器延迟时间(ns) | 总传输延迟时间(ns) |
| 器件开启 | PWM_B、PWM_B_D | 栅极信号 | 160 | 66 | 226 |
| 器件关断 | 栅极信号 | PWM_B、PWM_B_D | 22 | 68 | 90 |
去饱和保护
避免驱动开关高压短路的去饱和保护功能集成在ADuM4136 IC上。
在此应用中，每个栅极驱动器间接监控MOSFET的漏极至源极引脚的电压(VDS)，检查并确认其DESAT引脚的电压(VDESAT)不超过介于8.66 V至9.57 V之间的基准去饱和电压电平VDESAT_REF（VDESAT_REF = 9.2 V，典型值）。此外，VDESAT的值取决于MOSFET操作和外部电路：两个高压保护二极管和一个齐纳二极管（参见表6和原理图部分）。
VDESAT的值可通过以下等式计算：
VDESAT = VZ + 2 × VDIODE_DROP + VDS
其中：
VZ是齐纳二极管击穿电压。
VDIODE_DROP是每个保护二极管的正向压降。
在关断期间，DESAT引脚在内部被拉低，未发生饱和事件。此外，MOSFET电压(VMOSFET)高，且两个二极管反向偏置，以保护DESAT引脚。
在接通期间，DESAT引脚在300 ns内部消隐时间后释放，两个保护二极管正向偏置，齐纳二极管出现故障。在这里，VDESAT电压是否超出VDESAT_REF值取决于VDS的值。
正常工作时，VDS和VDESAT电压一直很低。当高电流流经MOSFET时，VDS电压增大，导致VDESAT电压电平升至VDESAT_REF以上。
在这种情况下，ADuM4136栅极驱动器输出引脚(VOUT)在200 ns内变为低电平并去饱和MOSFET，同时生成延迟<2 µs的FAULT信号，使栅极驱动器信号(VGS)立即锁定。这些信号只能由RESET引脚解锁。
检测电压电平取决于VDS的值，并可通过选择具有击穿电压VZ的合适齐纳二极管设定为任何电平。反过来，可根据MOSFET制造商数据手册中所述的VDS来估计用于去饱和的MOSFET电流(ID)。
用栅极脉冲对高边和低边MOSFET进行了两次去饱和保护测试。通过选择不同的齐纳二极管，在每次测试中测试了不同的故障电流。测得的电流值如表4所示，假定最大VDESAT_REF = 9.57 V（最大值），标称VDIODE_DROP = 0.6 V。
低边测试
25°C室温下，通过在100 V至800 V的范围内改变输入电压(V1)，进行了低边去饱和保护测试（参见图9）
图10至图17显示低边去饱和保护测试的结果。表5说明了图10至图17所示的信号。
| 通道号 | 信号名称 |
| 1 | FAULT |
| 2 | VDS |
| 3 | ID |
| 4 | VGS |
在图16和图17中，在25°C下对~125 A的电流触发了去饱和保护，并且故障状态引脚在延迟约1.34 µs后触发为低电平。
对电源模块的高边进行了类似测试，其中在25°C下对~160 A的电流触发了去饱和保护，并在1.32 µs后触发故障状态引脚为低电平。
低边和高边测试的结果表明，栅极驱动解决方案可在<2 µs的高速下，能够上报去饱和检测的电流值，这个电流值接近设定的电流值（参见表6）。
| 测试 | 齐纳击穿电压，VZ (V) | 检测电压电平，VDS (V) | 检测电流电平，ID ，25°C (A) | 检测电流电平，ID ，125°C (A) |
| 低边 | 5.1 | 3.27 | 116 | 95 |
| 高边 | 4.3 | 4.07 | 140 | 110 |
原理图
图18至图20显示ADuM4136栅极驱动器板的原理图。
结论
ADuM4136栅极驱动器能够通过去饱和保护上报短传输延迟和快速过流故障。这些优势结合适当的外部电路设计，可满足使用SiC和GaN等先进宽禁带半导体器件应用的严 格要求。
本应用笔记中的测试结果是全栅极驱动解决方案在高电压下驱动SiC MOSFET模块的数据，并通过去饱和保护功能提供超快响应和相应的故障管理。此栅极驱动解决方案由LT3999，构建的紧凑、低噪声功率转换器供电，其提供具有适当电压电平的隔离电源以及低关断电流和软启动功能。
作者
